黃照明1，張同生2，楊賢棟3，張波3，謝曉庚2，盧倩儀1，杜傳健1，羅文英1

（1.中山市誠(chéng)盛建材開發(fā)有限公司 廣東中山 528447 ； 2.華南理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院 廣東廣州 510641；3.雅居樂地產(chǎn)控股有限公司 廣東廣州 510627）

摘要：抹灰砂漿與墻體間（特別是豎直面和下表面）極易出現(xiàn)空鼓，是制約墻面厚抹灰技術(shù)和預(yù)拌砂漿應(yīng)用的主要原因，本文從流體力學(xué)、界面化學(xué)及結(jié)構(gòu)力學(xué)三方面分階段分析了墻面厚抹灰預(yù)拌砂漿空鼓影響因素，發(fā)現(xiàn)砂漿流變性能是施工空鼓的關(guān)鍵，而收縮率與界面粘結(jié)是影響收縮性空鼓的主要因素?；诖藢?duì)界面砂漿和抹灰砂漿進(jìn)行了優(yōu)化，開展了大量防治厚抹灰砂漿空鼓的工程施工試驗(yàn)，并根據(jù)工程實(shí)際應(yīng)用情況對(duì)預(yù)拌砂漿標(biāo)準(zhǔn)中部分性能指標(biāo)提出了建議。

關(guān)鍵詞：預(yù)拌砂漿，厚抹灰，空鼓，工程應(yīng)用

Hollowing mechanism analysis and engineering experiment of thick ready-mixed mortar and suggestions to national standard

Zhaoming Huang1, Tongsheng Zhang2, Xiandong Yang3，Bo Zhang3，Xiaogeng Xie2, Qianyi Lu1, Chuanjian Du1, Wenying Luo1

(1.    Chengsheng Building Materials Co. Ltd, Zhongshan Guangdong Province, 528447; 2. South China University of Technology, Guangzhou Guangdong Province, 510641：3.Agile Property Holdings Co., Ltd, Guangzhou Guangdong Province, 510627)

Abstract: Hollowing between mortar and concrete wall is the key factor influencing the application of ready-mixed mortar and thick plastering mortar technology, especially when ready-mixed mortar was used horizontal and downward surfaces of wall. In the present study, factors influencing the hollowing mechanism of thick ready-mixed mortar were analyzed from the point view of hydrodynamics, surface chemistry, and structural mechanics, rheological properties of mortar is the key factor influencing hollowing during plastering, shrinkage and bonding strength are the key factors affecting hollowing during hardening. Then the mix proportions of surface mortar and plastering mortar were optimized, engineering experiment was carried out to avoid hollowing of ready-mixed mortar. Finally, suggestions were proposed to revise national standard according to engineering application.

Key words: Ready-mixed mortar, Thick plastering mortar, Hollowing, Engineering application

1 前言

近年來，隨著綠色建筑行動(dòng)的實(shí)施以及建筑工地?fù)P塵的整治，預(yù)拌砂漿由于具有綠色環(huán)保的特點(diǎn)在全國(guó)各地的應(yīng)用已開始普及。普通預(yù)拌抹灰砂漿施工工藝要求相關(guān)規(guī)范[1,2,3]一般沿用現(xiàn)場(chǎng)攪拌砂漿的規(guī)定，即要求抹灰前清理基層并進(jìn)行界面處理，砂漿按每次7~8mm厚抹灰至設(shè)計(jì)厚度（本文稱為分層薄抹灰）并加強(qiáng)成型后的養(yǎng)護(hù)。盡管現(xiàn)階段有大量相關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道了有關(guān)預(yù)拌抹灰砂漿空鼓的原因及防治方法 [4,5]，但由于種種原因，始終未能有效解決預(yù)拌砂漿空鼓問題。預(yù)拌抹灰砂漿內(nèi)墻面空鼓（尤其混凝土墻面）已成為建筑行業(yè)的一大通病，帶來了嚴(yán)重的質(zhì)量糾紛并影響到預(yù)拌砂漿的推廣應(yīng)用。一般認(rèn)為，造成空鼓的原因本質(zhì)上是由于基層墻體與預(yù)拌砂漿之間的收縮率不一致，并歸咎于界面砂漿處理的不達(dá)標(biāo)。然而筆者認(rèn)為更深層次的原因在于沒有將墻體—界面層—砂漿層作為一個(gè)有機(jī)結(jié)合體，全面分析砂漿流塑—硬化過程中受力與變形之間的關(guān)系?；诖?，本文將重點(diǎn)研究混凝土墻基層墻體、界面層砂漿和抹灰砂漿對(duì)預(yù)拌砂漿質(zhì)量的影響因素及三者之間的關(guān)系，探討施工性空鼓和收縮性空鼓的成因，調(diào)配出可應(yīng)用于工程實(shí)踐的滿足厚抹灰的界面砂漿和抹灰砂漿，并對(duì)現(xiàn)行規(guī)范的個(gè)別指標(biāo)提出一些建議，相關(guān)研究將有力推動(dòng)預(yù)拌砂漿厚抹灰工藝的推廣和成功實(shí)施。

2 墻面厚抹灰空鼓的機(jī)理分析

目前，內(nèi)墻抹灰設(shè)計(jì)厚度一般為15mm或20mm，不同于商品混凝土一般沿水平面澆筑，抹灰砂漿一般附著于基層墻體的豎直面（以下討論的抹灰砂漿特指附著于混凝土基層墻體豎直面上的情況）甚至是下表面?；鶎訅w、界面層砂漿和抹灰砂漿是一個(gè)有機(jī)結(jié)合體，由于勞動(dòng)力短缺，抹灰工人一般為臨時(shí)招聘，崗前難有系統(tǒng)的培訓(xùn)，工人基于按施工平方數(shù)計(jì)算勞務(wù)費(fèi)，使得施工現(xiàn)場(chǎng)砂漿普遍為一次成型 (本文為區(qū)別于常規(guī)規(guī)范要求抹灰一次成型7~8mm厚，將常規(guī)抹灰設(shè)計(jì)厚度（15mm或20mm）一次成型稱為厚抹灰），即使施工嚴(yán)格監(jiān)管，也很難保證施工質(zhì)量。厚抹灰相對(duì)于分層薄抹灰成型，一方面對(duì)砂漿施工性能、力學(xué)性能要求較高；另一方面，界面層作為砂漿層與基層的連接過渡區(qū)，在抹灰砂漿涂抹、成型、固化過程中，扮演著增粘、抗流掛、抗收縮變形的重要角色;再一方面，施工工藝和養(yǎng)護(hù)是否到位也是影響砂漿是否空鼓的重要因素。上述三方面互為依靠，缺一不可。本文將空鼓分為施工性空鼓和收縮性空鼓進(jìn)行研究。施工性空鼓是指塑性流掛以及砂漿表面收水搓平過程中產(chǎn)生的空鼓，收縮性空鼓是指砂漿硬化后及硬化過程中空鼓。

2.1  施工性空鼓的受力分析

在抹灰砂漿涂抹上基層墻體到抹灰砂漿失去可塑性并收水搓平過程中，墻面—砂漿界面結(jié)合力主要是范德華力，同時(shí)存在部分毛細(xì)管表面力。對(duì)于墻面而言，抹灰砂漿鋪抹在墻面上的過程是一個(gè)固—?dú)饨缑嫦蚬獭航缑娴霓D(zhuǎn)化，是墻面的一個(gè)潤(rùn)濕過程。在用接觸角表示潤(rùn)濕性時(shí)，常以θ=90°為潤(rùn)濕與否的判斷標(biāo)準(zhǔn)，即θ>90°為不潤(rùn)濕，θ<90°為潤(rùn)濕，接觸角越小，潤(rùn)濕性越好。在實(shí)際預(yù)拌砂漿抹灰施工中，增大墻體基面的親水性和疏油性、增加界面粗糙度可有效促進(jìn)墻面潤(rùn)濕，從而提高界面結(jié)合力。因此，施工前對(duì)墻面適當(dāng)灑水、清除粉塵，對(duì)油污、光滑的剪力墻面采用接觸角較小的界面砂漿處理界面，并通過機(jī)械噴涂（人工甩漿）增加界面粗糙度的處理方法，均可有效增大砂漿界面結(jié)合力。

在流塑階段，砂漿中物料成分和物相組成穩(wěn)定不變時(shí)，具有較好的流動(dòng)性和可塑性，在流變學(xué)中屬于賓漢姆流體。賓漢姆模型中，剪切應(yīng)力σ小于屈服應(yīng)力τS時(shí)，流體呈現(xiàn)彈性體特征；當(dāng)剪切應(yīng)力大于τS時(shí)，流體呈現(xiàn)為牛頓流體。因此，砂漿的屈服應(yīng)力、流變粘度、抹灰層的厚度δ以及凝結(jié)時(shí)間的快慢對(duì)砂漿在這一階段空鼓與否具有決定性作用。當(dāng)σ<τS時(shí)，砂漿內(nèi)部不出現(xiàn)流掛。其他條件不變時(shí)，一次抹灰厚度越厚，砂漿出現(xiàn)流掛的風(fēng)險(xiǎn)越大。此外，提高砂漿的屈服應(yīng)力，可以實(shí)現(xiàn)一次抹灰厚度的增加。

基層墻體提供的粘結(jié)力τ不足以抵抗砂漿的重力作用τg，或砂漿的屈服應(yīng)力不足以抵抗砂漿的重力作用，又或者受外界擾動(dòng)（主要是樓板運(yùn)輸物料過程中產(chǎn)生的振動(dòng)）使得砂漿結(jié)構(gòu)破壞時(shí)，抹灰砂漿往下流墜往往造成抹灰砂漿與界面間脫開，造成施工性空鼓。

圖1 施工過程中墻體與抹灰層受力情況分析

由于施工及運(yùn)輸要求，一般通過緩凝劑延長(zhǎng)砂漿的凝結(jié)時(shí)間。對(duì)于吸水性較低的混凝土墻面，當(dāng)抹灰砂漿較厚且凝結(jié)時(shí)間過長(zhǎng)時(shí)，砂漿內(nèi)外表面將存在明顯的強(qiáng)度梯度（即外干內(nèi)軟）。當(dāng)砂漿表面硬度已達(dá)到收漿要求時(shí)，界面處砂漿往往還處于流塑階段。此時(shí)當(dāng)人工搓平砂漿時(shí)在界面上產(chǎn)生的剪切力疊加各種外力作用產(chǎn)生的合力大于界面—砂漿界面結(jié)合力時(shí)，往往導(dǎo)致砂漿出現(xiàn)整體下墜脫落或施工性空鼓。砂漿凝結(jié)時(shí)間過長(zhǎng)不利于砂漿厚抹灰的根本原因在于砂漿本身的性能，除非減薄砂漿一次抹灰厚度，否則通過其它施工方法的改良難以根本解決施工性空鼓。凝結(jié)時(shí)間較長(zhǎng)的濕拌砂漿不適用于當(dāng)前施工工地普遍采用的一次成型抹灰施工方法，尤其對(duì)吸水率較小且表面光滑的混凝土墻面。這是工程中采用濕拌砂漿在混凝土墻面抹灰往往造成大面積空鼓的重要原因之一。

2.2  收縮性空鼓的受力分析

砂漿固化后，墻面—砂漿界面結(jié)合力主要是范德華力和機(jī)械咬合力，當(dāng)結(jié)合面粗糙度達(dá)到一定程度時(shí)，界面結(jié)合力將會(huì)變?yōu)橐詸C(jī)械咬合力為主，范德華力為輔。此時(shí)砂漿的收縮率、粘結(jié)力大小及界面表面的粗糙度是收縮性空鼓出現(xiàn)與否的關(guān)鍵因素。

如圖2所示，砂漿固化產(chǎn)生的收縮應(yīng)力（主要是化學(xué)收縮和干縮）、溫差作用下產(chǎn)生的應(yīng)力（墻面—砂漿間存在線膨脹系數(shù)的差異）及自身重力三種應(yīng)力作用下產(chǎn)生的合力在界面上形成剪切應(yīng)力（τ）。當(dāng)此應(yīng)力大于砂漿與墻體間的剪應(yīng)粘結(jié)應(yīng)力時(shí)，砂漿即出現(xiàn)空鼓。由于平滑的基層表面接觸面積遠(yuǎn)小于粗糙的基層表面，因此，平滑的基層表面更容易出現(xiàn)收縮性空鼓。

當(dāng)墻體基層抹灰前進(jìn)行甩漿處理時(shí)，若砂漿與甩漿面的剪應(yīng)粘結(jié)力大于甩漿面（點(diǎn)）與墻體基層的剪應(yīng)粘結(jié)力，空鼓將出現(xiàn)在墻面與界面層間，砂漿將連同甩漿面（點(diǎn)）拔出。

施工造成墻體基層的起伏，或甩漿點(diǎn)不均勻造成的高低起伏，會(huì)在界面上產(chǎn)生垂直墻體方向的拉應(yīng)力（στ）。當(dāng)此應(yīng)力大于砂漿與墻體間的拉伸粘結(jié)應(yīng)力時(shí)，砂漿即出現(xiàn)空鼓。由于門窗洞口上下現(xiàn)澆的混凝土過梁施工中一般容易出現(xiàn)漲模，東西外墻晝夜溫差較其他部位的墻體大，導(dǎo)致收縮性空鼓易出現(xiàn)在東西向的混凝土外墻和窗洞口上下現(xiàn)澆的混凝土過梁等部位，尤其是東西向的混凝土外墻洞口的上下部位。

圖 2 硬化過程中墻體與砂漿受力情況分析

由施工性和收縮性空鼓出現(xiàn)的原理可知：內(nèi)墻面厚抹灰不空鼓的前提條件是：砂漿對(duì)墻面具有的良好潤(rùn)濕性；砂漿具有良好施工性能特別是優(yōu)異的抗流掛性能（較大的屈服力、良好的塑性粘度和觸邊性能）；砂漿在滿足施工需要前提下盡可能短的凝結(jié)時(shí)間以及成型后的砂漿具有理想的粘結(jié)強(qiáng)度和較小的收縮率。由于生產(chǎn)及運(yùn)輸需要，濕拌砂漿一般添加有減水劑和緩凝劑，前者削弱了砂漿的抗流掛性能，后者在砂漿凝結(jié)過程中容易出現(xiàn)外干內(nèi)軟的情況。因此，厚抹灰應(yīng)慎用濕拌砂漿。干混抹灰砂漿可以通過調(diào)整配合比獲得良好的抗流掛性能和理想的凝結(jié)時(shí)間，使得厚抹灰的良好應(yīng)用將成為可能。

3 墻面厚抹灰預(yù)拌砂漿的工程實(shí)踐

根據(jù)上述墻面厚抹灰空鼓的機(jī)理分析，提高墻體—砂漿界面結(jié)合力是能否解決砂漿空鼓的關(guān)鍵所在。增加混凝土墻面與抹灰砂漿的界面結(jié)合力，可以通過改善砂漿的性能和（或）增加混凝土墻面的粗糙度得以實(shí)現(xiàn)。理論上，通過添加高分子聚合物調(diào)配出性能優(yōu)異的抹灰砂漿可不需改善光滑混凝土墻表面粗糙度即可達(dá)到良好的界面結(jié)合力。然而，上述方法往往不經(jīng)濟(jì)且施工性能較差。因此，實(shí)踐中一般抹灰前采用界面砂漿對(duì)基層墻面進(jìn)行處理。界面砂漿是一種既能牢固地粘結(jié)基層，其表面又能很好的被后續(xù)抹灰砂漿牢固粘結(jié)的，具有雙向親和性的材料（其實(shí)質(zhì)是性能優(yōu)異的抹灰砂漿）。

3.1實(shí)驗(yàn)室試配試驗(yàn)：

通過實(shí)驗(yàn)室初步篩選試驗(yàn)，筆者試配出在滿足文獻(xiàn)[6]中干混界面砂漿性能指標(biāo)，同時(shí)施工中具有良好抗流掛性的界面砂漿。界面砂漿的配合比如下：P.O. 42.5水泥:細(xì)砂（過2.0mm孔徑篩）:添加劑A=500:494:6，其中添加劑A為纖維素醚、膠粉為主的自配外加劑。選取以纖維素醚、膠粉、引氣劑、膨潤(rùn)土、觸變潤(rùn)滑劑、減水劑、緩凝劑、淀粉醚等常用砂漿添加劑為主，配制了A、B和C三種砂漿稠化粉。通過添加上述三種稠化粉，分別調(diào)配了1#、2#和3#M10抹灰砂漿（配合比：P.O. 42.5水泥:中砂（水洗海砂，細(xì)度模數(shù)2.5）:礦物摻合料:稠化粉=150:800:44:6。采用旋轉(zhuǎn)粘度計(jì)測(cè)量砂漿的剪切速率與剪切應(yīng)力關(guān)系（圖3）。屈服應(yīng)力、塑性粘度及觸變性如表1所示，按照GB/T 25181-2010規(guī)定測(cè)試砂漿的部分性能指標(biāo)（表2）。由測(cè)試結(jié)果可知，1#砂漿具有高的粘結(jié)強(qiáng)度和較大的觸變性；2#砂漿具有高的屈服強(qiáng)度和觸變性；3#砂漿具有最少的28d收縮率和較高的屈服強(qiáng)度和最少的觸變性。1#、2#和3#砂漿凝結(jié)時(shí)間均控制在5小時(shí)左右。

圖 3 新拌砂漿流變性能

表1 砂漿屈服應(yīng)力、塑性粘度及觸變性

3.2 工程應(yīng)用試驗(yàn)

在雅居樂地產(chǎn)的支持下，我司于2016年12月在中山區(qū)域隨機(jī)選取三個(gè)不同項(xiàng)目的三個(gè)標(biāo)準(zhǔn)層內(nèi)墻抹灰進(jìn)行中試，施工工人為各項(xiàng)目的原施工人員，平面形狀分別如圖4。項(xiàng)目均為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，填充墻除洗手間周邊采用混凝土實(shí)心磚外其余采用Ma5.0加氣砼砌塊。三個(gè)平面內(nèi)墻抹灰面積均在2000m2左右，設(shè)計(jì)采用15mm厚M10抹灰砂漿。工程a、b、c分別用采用1#、2#、3#砂漿，厚抹灰一次成型。

圖4 施工工程平面示意圖

（1）基本工藝流程：基層墻體表面處理（修平墻面及清理油污粉塵，在界面處理前一天灑水潤(rùn)濕墻面）→掛鋼絲網(wǎng)→吊直、套方、找規(guī)矩、貼灰餅→墻面沖筋→界面處理（采用手持電動(dòng)鉆調(diào)配界面砂漿，采用300×300mm百搭鋼絲網(wǎng)甩漿并養(yǎng)護(hù)3天，漿體毛刺高度控制在5~8mm。）→做護(hù)角→抹水泥窗臺(tái)板→抹灰（提前一天灑水充分潤(rùn)濕墻面，抹灰當(dāng)天適當(dāng)潤(rùn)濕墻面，15mm厚（實(shí)際厚度由8~24mm不等。）抹灰一次壓實(shí)抹平）→養(yǎng)護(hù)。 部分施工效果見圖5。

施工過程中，1#砂漿和2#砂漿施工平面使用甩漿鋼絲網(wǎng)反面上漿，每平米用量為2.1kg/m2，現(xiàn)場(chǎng)工人反應(yīng)工效較慢且界面砂漿用量較多。經(jīng)過與業(yè)主、施工方研究探討，3#砂漿施工平面改為鋼絲網(wǎng)正面上漿。實(shí)踐證明甩漿點(diǎn)較前兩平面更趨均勻、毛刺感強(qiáng)烈且用量?jī)H為1.5kg/m2，工人反應(yīng)工效明顯加快（圖6）。抹灰過程中，1#砂漿施工平面施工工人反應(yīng)落地灰較多，砂漿雖然可以一次成活但抹灰厚度超過10mm時(shí)需要分層批抹，否則容易出現(xiàn)流掛以及出攪拌機(jī)后的砂漿和易性較快變差。2#砂漿施工平面施工工人反應(yīng)砂漿出攪拌機(jī)后和易性迅速變差，砂漿干硬，上樓層后需人工重塑才能施工，工人抗拒性較大。3#砂漿施工平面施工工人反應(yīng)施工性能遠(yuǎn)優(yōu)于現(xiàn)場(chǎng)攪拌砂漿，手感順滑且落地灰少。工人的反饋意見說明，不同于瓷磚膠等特種砂漿，2#砂漿雖然屈服應(yīng)力和觸變性均大，但過高觸變性帶來施工困難；1#砂漿雖然具有大的粘結(jié)強(qiáng)度但由于砂漿屈服應(yīng)力低，砂漿容易出現(xiàn)流掛；3#砂漿雖然觸變性三者中低但屈服應(yīng)力較大，施工性能最優(yōu)。

（2）驗(yàn)收方法：抹灰成型15d后開始每隔15d采用空鼓錘逐片墻敲擊檢查空鼓情況并記錄。2017年6月份，測(cè)量空鼓點(diǎn)尺寸并切開檢查空鼓位置，統(tǒng)計(jì)情況如表2所示（注：一次測(cè)量時(shí)各平面均沒有發(fā)現(xiàn)空鼓），其中平面一大于0.3m×0.3m的空鼓點(diǎn)尺寸分別為0.49m×0.38m和1.2m×0.36m，位置分別位于內(nèi)墻混凝土梁側(cè)面和外墻窗臺(tái)處混凝土梁側(cè)面；平面二大于0.3m×0.3m的空鼓點(diǎn)尺寸分別為1.74m×0.15m和0.82m×0.56m，位置分別位于內(nèi)墻混凝土梁側(cè)面和外墻混凝土墻面。

（3）結(jié)果分析，采用1#、2#、3#砂漿和本厚抹灰工藝方法施工的砂漿沒有出現(xiàn)界面砂漿拔出的情況，證明配制的界面砂漿是成功的。三個(gè)平面均沒有出現(xiàn)施工性空鼓，每100m2墻面空鼓點(diǎn)數(shù)均在0.7個(gè)以內(nèi)，其中3#砂漿為0.32個(gè)。1#、2#砂漿在混凝土面（尤其外墻混凝土梁側(cè)）出現(xiàn)尺寸大于0.3m×0.3m的收縮性空鼓點(diǎn)。上述原因可能在于盡管1#、2#砂漿的14d拉伸粘結(jié)強(qiáng)度大于3#砂漿，但3#砂漿收縮率遠(yuǎn)小于1#、2#砂漿。同時(shí)，1#砂漿屈服應(yīng)力較低以及2#砂漿觸變性較高，導(dǎo)致前者容易出現(xiàn)施工性流掛，后者砂漿容易搓壓不實(shí)，兩者均可能造成界面接觸不嚴(yán)實(shí)。三者中由于3#砂漿具有最小的收縮率和良好的施工性能（合理的觸變性和良好的屈服應(yīng)力），因此獲得了最優(yōu)的效果。

（4）大規(guī)模試驗(yàn)：最終采用3#干混砂漿進(jìn)行大規(guī)模生產(chǎn)應(yīng)用驗(yàn)證。2017年4月起，在我司技術(shù)支持下，多個(gè)工地全面應(yīng)用我司砂漿進(jìn)行墻面厚抹灰工藝(含數(shù)個(gè)原采用濕拌砂漿施工項(xiàng)目）施工。目前，合同簽訂量已近百萬平方米建筑面積，各工地隨訪反應(yīng)均良好，沒有出現(xiàn)大面積空鼓等異常情況。

4 對(duì)GB/T 25181-2010抹灰砂漿個(gè)別性能指標(biāo)的建議

以上分析和實(shí)踐均證明：減少墻面—砂漿界面出現(xiàn)空鼓幾率的眾多因素中，砂漿的性能指標(biāo)是最重要的因素。因此，現(xiàn)行抹灰砂漿部分性能指標(biāo)的規(guī)定應(yīng)引起科研人員和規(guī)范制定者的重視：

(1)保水率：實(shí)際工程中往往高、中、低吸水性能墻面共存，而施工中同一樓層一般只能采用同一性能指標(biāo)的抹灰砂漿。對(duì)常規(guī)摻加纖維素醚類的高保水砂漿固然可以保證砂漿表面不龜裂，但對(duì)于低吸水性能墻面（如上面討論的混凝土墻）往往造成“表干內(nèi)軟”情況，在收水趕平時(shí)極容易出現(xiàn)施工性空鼓（揉搓空鼓）。因此，對(duì)于高、中、低吸水性材料應(yīng)給出不同的保水率上下限要求較妥。

(2)凝結(jié)時(shí)間：砂漿凝結(jié)時(shí)間越長(zhǎng)，一方面會(huì)導(dǎo)致抹灰砂漿上墻后在凝結(jié)前越容易受外界擾動(dòng)，從而引起施工性空鼓；另一方面對(duì)低吸水性能墻面造成砂漿表干內(nèi)軟情況，極容易出現(xiàn)施工性空鼓。這是目前濕拌砂漿在混凝土墻面普遍空鼓的重要原因。因此，抹灰砂漿的凝結(jié)時(shí)間建議規(guī)定一個(gè)上限值。

(3)建議增加抗流掛性能指標(biāo)：砂漿具備較大的初始屈服應(yīng)力是厚抹灰不空鼓的前提條件，可由砂漿觸變性直觀反映。實(shí)際生產(chǎn)中，為增加砂漿的和易性，生產(chǎn)廠家往往在砂漿中添加引氣劑和減水劑，給砂漿的抗流掛性能帶來了負(fù)面的影響。

(4)建議增加剪切粘結(jié)強(qiáng)度指標(biāo)：剪切粘結(jié)性能不足是引起砂漿空鼓的重要原因之一。

5 結(jié)語

（1）本文從流體力學(xué)、界面化學(xué)和結(jié)構(gòu)力學(xué)三方面分析了墻面厚抹灰預(yù)拌砂漿成型受力機(jī)理；探討了剪力墻基層墻體、界面層砂漿和抹灰砂漿三者之間的關(guān)系對(duì)預(yù)拌砂漿成型質(zhì)量的影響因素；提出了基層墻體的平整和整潔度、施工前的界面處理效果、砂漿的物理性能指標(biāo)和施工工藝均是厚抹灰砂漿是否出現(xiàn)空鼓的決定因素，而三種之中砂漿的物理性能指標(biāo)尤為重要。

（2）制備了添加劑A和稠化粉B，配制出適于厚抹灰的界面砂漿（配合比為：P.O. 42.5水泥:細(xì)砂（過2.0mm孔徑篩）:添加劑A=500:494:6）和M10干混抹灰砂漿（P.O. 42.5水泥:中砂（水洗海砂，細(xì)度模數(shù)2.5）:礦物摻合料:稠化粉=150：:800:44:6）并成功應(yīng)用于大量工程中。

（3）對(duì)砂漿保水率、凝結(jié)時(shí)間、抗流掛性和粘結(jié)強(qiáng)度等指標(biāo)提出了一些建議。指出雖然加入減水劑可以改善砂漿的和易性和稠度損失，加入緩凝劑可延長(zhǎng)砂漿凝結(jié)時(shí)間并增加砂漿的開放時(shí)間，但帶來的砂漿流塑階段的屈服應(yīng)力削弱，砂漿層內(nèi)外出現(xiàn)較大強(qiáng)度梯度等不利因素應(yīng)引起政府決策者和科研人員的重視。

參考文獻(xiàn)

[1]JGJ/T 223-2010.預(yù)拌砂漿應(yīng)用技術(shù)規(guī)程[S].

[2]DBJ 15-82-2011.蒸壓加氣混凝土砌塊自承重墻體技術(shù)規(guī)程[S].

[3]DBJ 15-84-2014.混凝土小型砌塊自承重墻體工程技術(shù)規(guī)程[S].

[4]蔣金明.剪力墻面抹灰砂漿空鼓的實(shí)質(zhì)及有效處理措施[J].廣東建材，2011,4:38-39.

[5]鄭啟華，周常林.預(yù)拌抹灰砂漿開裂、空鼓、滲漏原因分析及對(duì)策[J].廣東建材，2013,9:73-76. 

[6]GB/T 25181-2010.預(yù)拌砂漿[S].